依據(jù)盤管在蓄冰期換熱系數(shù)較低的情況，提出采取翅片管做蓄冰換熱器的計(jì)劃，并以片距12．7mm的翅片管散熱器進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)，得到了翅片管散熱器蓄冷周期的制冷量變更法則、結(jié)冰界面的推動(dòng)進(jìn)程以及冰層厚度的散布情況，對(duì)后續(xù)翅片管蓄冰槽的研究有參考意思

冰蓄冷空調(diào)體系中,蓄冰槽的換熱機(jī)能至關(guān)重要,已成為蓄冷技巧研究的重點(diǎn)之一。冷媒盤管直接蒸發(fā)式蓄冷槽中制冷劑與水直接換熱,不二次傳熱喪失,因此得到較為普遍的利用,然而,因?yàn)楸鶎訜嶙栎^大,導(dǎo)致?lián)Q熱機(jī)能并不好。杜艷利等[1]對(duì)直接蒸發(fā)內(nèi)融冰式盤管進(jìn)行了實(shí)驗(yàn),得出在蓄冷運(yùn)行工況下,傳熱系數(shù)為30～40W/(m2·K)。王麗娜等[2]對(duì)冰盤管的凝固進(jìn)程進(jìn)行了數(shù)值模仿,倡導(dǎo)以Bi<15來(lái)抉擇管內(nèi)對(duì)流換熱系數(shù)h跟管徑d。周輝煌等對(duì)盤管不同密度安排下的蓄冷特點(diǎn)進(jìn)行了研究,得到在3倍現(xiàn)有盤管安排密度下,低溫取冷時(shí)光延長(zhǎng)了69%,取冷速率進(jìn)步了97%。杜恩杰等認(rèn)為,開放式蓄冰槽在停機(jī)時(shí),易呈現(xiàn)空調(diào)末端冷水倒流,導(dǎo)致電磁閥、電動(dòng)閥調(diào)節(jié)生效,因此,提出采取殼管式換熱器做蓄冰槽的技巧計(jì)劃,并進(jìn)行了相應(yīng)的機(jī)能實(shí)驗(yàn)。周俊凱等[5]針對(duì)內(nèi)融冰出水溫度高,外融冰蓄冰率低的問題,提出了內(nèi)外融冰結(jié)合的取冷方法,并進(jìn)行了相應(yīng)機(jī)能實(shí)驗(yàn)。局部研究也以其余情勢(shì)的蓄冰槽。李明海等則針對(duì)航天器中的熱泵體系,提出采取套管式換熱器做為蓄冷制冰的換熱裝置,并進(jìn)行了數(shù)值模仿。張華等則對(duì)以聚乙烯為殼體資料的冰球進(jìn)行了數(shù)值模仿，倡導(dǎo)Bi>1000.

盤管直接蒸發(fā)式蓄冷槽在蓄冷階段，隨著結(jié)冰層一直增厚，其熱阻也隨之一直增大，因此，加大管外換熱面積，減少冰層厚度是進(jìn)步換熱機(jī)能的要害，單純進(jìn)步盤管密度會(huì)盤踞較多的蓄冰空間，以致ＩＰＦ過小，而管外加裝翅片既可增大換熱面積，又基本不減少蓄冰槽的有效蓄冰空間。因此以翅片管做蓄冷用換熱器應(yīng)是可選的技巧計(jì)劃之一。筆者已對(duì)管徑為９．５２ｍｍ，管間距為２５．４ｍｍ，平滑鋁制翅片，片厚為０．２ｍｍ的翅片管散熱器進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)研究，并與規(guī)格、長(zhǎng)度、安排雷同的無(wú)翅片盤管進(jìn)行實(shí)驗(yàn)對(duì)比，得到翅片管散熱器蓄冷體系蓄冷周期均勻制冷量（忽視漏熱喪失，即蓄冷量）進(jìn)步１５．３％（水泵結(jié)束），蓄冰量高出２５．９％的后果。在蓄冷開端時(shí)，以折算成管外壁面積的傳熱系數(shù)的比值Ｋ翅片管／Ｋ盤管在１．０鄰近，即強(qiáng)化后果不明顯，蓄冷中后期（１３５ｍｉｎ）后，傳熱系數(shù)比開端逐步增大，到蓄冷后期，達(dá)到２．５２。本文將對(duì)翅片管換器蓄冷的進(jìn)程特點(diǎn)進(jìn)行研究。

針對(duì)片距為１２．７ｍｍ的翅片管散熱器，進(jìn)行相干的蓄冷實(shí)驗(yàn)，揭示了其蓄冷周期的制冷量變更法則，結(jié)冰界面的推動(dòng)進(jìn)程，冰層厚度的散布情況。翅片管散熱器在蓄冷周期內(nèi)，傳熱系數(shù)比較牢固，不會(huì)呈現(xiàn)因冰層加厚而使傳熱惡化的景象。